周 洋１,戴智鑫１,方可伟２,薛俊荣１

(１．江苏科技大学 材料科学与工程学院,镇江 ２１２００３;２．苏州热工研究院有限公司,苏州 ２１５００４)

摘 要:采用１００００r??min－１以上的超高转速搅拌摩擦焊设备,对１００mm×８０mm×１mm 的

２０１４铝合金板进行了对接焊.利用水雾冷却的方法控制铝合金板的变形,得到了表面成型良好且

变形较小的焊件,并对焊件的焊接变形和残余应力进行了测定和分析.结果表明:该２０１４铝合金

板的焊缝无减薄,横向最小挠度为０．２５mm,纵向最小挠度为０．３mm;焊缝处的残余应力很低,纵

向残余应力峰值区间为－４３~－８３MPa.

关键词:超高转速搅拌摩擦焊;铝合金板;焊接变形;残余应力

中图分类号:TG４０４ 文献标志码:A 文章编号:１００１Ｇ４０１２(２０１７)０７Ｇ０４８２Ｇ０５

WeldingDeformationandResidualStressofAluminumAlloySheets

WeldedbyFrictionStirWeldingatSuperHighRotationSpeed

ZHOUYang

１,DAIZhixin１,FANGKewei２,XUEJunrong

１

(１．SchoolofMaterialScienceandEngineering,JiangsuUniversityofScienceandTechnology,Zhenjiang２１２００３,China;

２．SuzhouNuclearResearchInstitute,Suzhou２１５００４,China)

Abstract:The１００mm×８０mm×１mm２０１４aluminumalloysheetswerebuttweldedbythefrictionstirwelding

equipmentatsuperhighrotationspeedofover１００００r??min－１Thedeformationofaluminumalloysheetswascontrolled

bythewatermistcoolingmethod,andtheweldmentswithgoodappearanceandsmalldeformationwereobtained．TheweldingdeformationandtheresidualstressoftheweldmentsweremeasuredandanalyzedTheresultsshowthat:therewas

nothinningofweldingseamofthe２０１４aluminumalloysheet;theminimumtransversaldeflectionwas０．２５mm,andthe

minimumlongitudinaldeflectionwas０．３mm;theresidualstressoftheweldingseam wasverylow,andthepeakvalue

intervaloflongitudinalresidualstresswasfrom －４３MPato－８３MPa．

Keywords:frictionstirweldingatsuperhighrotationspeed;aluminumalloysheet;weldingdeformation;residualstress

２０１４铝合金具有良好的力学性能、热强性和耐腐蚀性,是广泛应用于航空、航天等诸多领域的高强铝合金[１Ｇ２].但２０１４铝合金的可焊性差,利用传统的熔化焊方法如熔化极惰性气体保护焊(MIG 焊)、

非熔化极惰性气体钨极保护焊(TIG 焊)等进行焊接时,容易产生热裂纹,焊后残余应力大,而且对于较薄的试件,焊后会产生很大的变形,严重影响其使用性能[３Ｇ４].因此,研究新的方法来实现２０１４铝合金的焊接尤为重要.

笔者使用该方法对１mm 厚２０１４铝合金板进行了对接焊,对焊缝外观和焊缝微观组织形态进行了观察;测量了焊后工件的变形情况,与原始状态进行了对比;测试分析了焊接过程中的温度和焊后残余应力,对解决铝合金薄板在超高转速搅拌摩擦焊中存在的问题具有实际意义.

１ 试样制备与试验方法

１．１ 试样制备

试验选用规格为１００mm×８０mm×１mm 的２０１４铝合金板进行对接焊,搅拌头轴肩半径６mm,

搅拌针为锥状,长度０．７５mm,锥底直径１．５mm,锥顶直径１．２mm,轴肩及搅拌针均为平表面.垫板采用的是热处理过的４４０C不锈钢.

１．２ 试验方法

试样制备后使用现配的 Keller试剂进行侵蚀,试剂成分为HF∶HCl∶HNO３∶H２O＝１∶１．５∶２．５∶９５

(体积比),侵蚀时间为５min,利用金相显微镜对焊缝处微观组织进行观察.采用激光测距仪对板面进行扫描,连续采集板面的坐标以测试变形情况.采用精度较高且稳定性相对较好的 WRNKＧ１９１K 型

铠装热电偶测量焊接过程中的温度,测得的温度由DX２０４８型彩色无纸网络记录仪记录.使用小孔法测定残余应力,主要设备有 CMLＧ１H 型应变和力综合测试仪、ZDLＧⅡ型钻孔设备、A 型应变片(应变释放系数０．９７).试验中使用高精度的应变测量放大器,可以同时进行多通道应变测量.

２ 试验结果与讨论

２．１ 焊缝外观与微观组织

搅拌摩擦焊过程中,通过改变旋转速率、焊接速率和下压量进行工艺试验.经过大量的对比试验发现,在转速达到１５０００r??min－１时,超高转速搅拌摩擦焊的 焊 接 过 程 平 稳,容 易 得 到 良 好 的 焊 缝.如图１所示,在高压产生的蒸馏水水雾冷却的条件下,可以得到表面光滑、成型良好且变形很小的焊件.

从横截面的宏观形貌(图２)可观察到焊缝不存在根部缺陷和减薄现象,且焊缝内部有清晰的流向线,流线致密,无疏松、孔洞等缺陷.从焊缝的微观组织形貌(图３)可以看出,焊核部分腐蚀较深,与热机影响区有较明显的分界.热机影响区的晶粒受热循环和机械搅拌的作用产生了变形,且后退侧的晶粒变形比前进侧的明显.热影响区和热机影响区没有明显分界,由于水冷的作用,热影响区受热循环作用小,晶粒与母材的相似,为轧制后拉长的状态。

２．２ 焊接变形

在转 速 为 １５０００r??min－１、焊 速 变 化 范 围 为５０~１１mm??min－１ 条件下,通过上述方法测定在不同焊接工艺下薄板的变形,可以得到焊接完成之后工件表面横向或纵向每一个点的变形,能够准确地观察工件变形的情况.工件横向(与焊缝垂直方向)的变形如图４所示,工件纵向(与焊缝平行方向)的变形如图５所示.

从图４可以看出,２０１４铝合金焊件的横向变形呈对称分布,随着焊速的增大,变形减小.这是因为在其他焊接条件保持不变的情况下,随着焊速的不断增大,热输入量减少,焊件变形随之变小.当转速为１５０００r??min－１、焊速为５０~１１０mm??min－１时,焊缝横向的挠度为０．２５~１．５ mm,变形幅度较小.另外还可以看出,横向坐标８０mm 处左右两侧挠度无突变,这也说明在该组参数下,搅拌摩擦焊接焊缝的厚度与母材厚度基本保持不变,不存在减薄现象。

从图５可以看出,随着焊速的增大,２０１４铝合金焊件的纵向变形也相应减小.这是因为在其他焊接条件保持不变的情况下,随着焊速的不断增大,热输 入 量 减 少,焊 件 变 形 随 之 变 小. 当 转 速 为１５０００r??min－１、焊速为５０~１１０mm??min－１ 时,焊缝纵向的挠度为０．３~１．５ mm,变形幅度很小.当焊速为 ５０ mm??min－１ 时,接近结束位置有突变现象,这是因为搅拌摩擦焊的匙孔所处位置热输入量过大,造成焊穿现象.通过焊件的横向、纵向变形可以看出,在合适的水雾冷却条件下配合相应的搅拌。

摩擦焊工艺参数,可以得到变形很小的焊件.

２．３ 焊接温度

试验中分别测量２０１４铝合金焊件正面前进侧(AS)与焊缝中心距离为 ５ mm 和 １０ mm 处的温度,及 后 退 侧 (RS)与 焊 缝 中 心 距 离 为 ５ mm 和１０mm 处的温度,测量结果如图６所示。

由图６可见:与焊缝中心之间的距离为１０mm处,前进侧与后退侧温度变化基本趋于一致;与焊缝中心之间的距离为５mm 处,前进侧温度高于后退侧温度.在实际的焊接过程中,前进侧的焊速方向与旋转方向一致,而后退侧的焊接方向与旋转方向相反,从而使得温度场分布不均匀,且由于转速极高,前进 侧 温 度 明 显 高 于 后 退 侧 的.实 际 测 量 的１０mm 处前进侧和后退侧的温度变化情况一致,这表明前进侧与后退侧温度的不均匀分布有一定的距离限制,当超过一定距离时,前进侧与后退侧的温度变化情况基本一致。

２．４ 残余应力

２．４．１ 测试原理

２０１４铝合金焊件内部存在残余应力场和弹性应变场,在焊件待测位置贴上应变片,如图７所示.

由于焊缝较窄,在焊件横向同一方向上,不能同时测试前进侧、后退侧及热影响区的应力,所以要错开测试,试验测试５个点,焊缝中心１个,后退侧２个,前进侧 ２ 个. 选 择 钻 头 在 应 变 片 中 心 钻 孔 (孔 径２mm),该孔洞附近的应力会得到释放,小孔周围会产生一定程度的应变,此时应变片会测得变化的应变,通过应变测量仪将变化的应变数值输出。

通过试验可以测得３个主方向的应变ε１,ε２,ε３.依据 GB/T３１３１０－２０１４«金属材料 残余应力测定 钻孔应变法»,薄板通孔对应各向同性应力标定常数a??＝０．１６,切应力标定常数b＝０．４７,利用式(１)计算出横向应力σx,利用式(２)计算出纵向应力σy式中:E 为弹性模量,７３GPa;ν为泊松比,０．３３.

２．４．２ 测试结果与分析

选取一个２０１４铝合金焊件作为测试对象,其使用 的 焊 接 参 数 为 转 速 １５ ０００ r??min－１、焊 速１００mm??min－１,在 施 焊 过 程 中,在 搅 拌 头 正 前 方５０mm处设置水雾喷头,水雾流量为３．２L??min－１.根据式(１)~(２)计算出工件上测试点沿工件横截面上的横向应力σx 和纵向应力σy 分布图,如图８所示(图中正值为拉压力,负值为压应力).可以看出,测得的焊缝横向应力较小,对焊件变形结果的影响不大,主要考虑纵向应力变化情况,测得的纵向应力峰值区间为－４３~－８３MPa.

从残余应力的测试结果可以看出,轧制高强铝合金薄板存在约４５ MPa的轧制压应力,搅拌摩擦焊后残余应力有减小的趋势,纵向残余应力基本高于横向残余应力.纵向残余应力的极大值在焊缝中心处,８３MPa,为压应力.由于冷却装置的作用,薄板散热能力强,焊接过程中除了轴肩直接影响区域处于高温状态,其余部分都处在较低温度的快速冷却状态.因此,轴肩在行进过程中会对其周围金属挤压,随后快速冷却,最大应力出现在温度梯度最大的焊缝中心区域,这与常规搅拌摩擦焊的规律有所不同,具体原因还需要更详细的研究[１４Ｇ１６].而焊缝区域横向残余应力的最大值在前进侧,为压应力,这与温度场测量结果显示的前进侧温度较高也有一定关系.总体来说,超高转速高压水雾冷却搅拌摩擦焊焊缝的横向残余应力很低,而纵向的残余应力低于常规搅拌摩擦焊的。

３ 结论

(１)超高转速加高压水雾冷却的搅拌摩擦焊方法可以用来对铝合金薄板进行对接焊,焊缝成型良好,焊缝无减薄现象。

(２)高压水雾冷却的方法可以将搅拌摩擦焊缝变形程度控制得很小,２０１４铝合金焊件的横向最小挠度为０．２５mm,纵向最小挠度为０．３mm,相同的水冷条件和转速下,焊速的提高会减小焊件的变形。

(３)温度场测量结果显示,２０１４铝合金焊件焊缝区域的高温停留时间很短,近焊缝处前进侧的温度高于后退侧的。

(４)超高转速搅拌摩擦焊焊缝的残余应力较低,２０１４铝合金焊件纵向应力峰值区间为－４３~－８３MPa,表现 为 压 应 力.由 于 水 冷 和 薄 板 等 因素,纵向应力分布规律与常规搅拌摩擦焊的不同。

来源：材料与测试网