表 1LA103Z的化学成分表（质量分数）%
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镁锂合金作为最轻的结构金属材料受到人们的广泛关注[1]。镁锂合金密度介于1.35~1.65 g/cm3之间，并有比强度及比刚度高、低各向异性及优良的抗高能粒子穿透能力等优势，是航天航空、军工、核工业、汽车、3C产业、医疗器械等领域最理想并有着巨大发展潜力的结构材料之一[1]。根据锂含量的不同，镁锂合金晶体结构也会发生相应的转变[2]。根据镁锂二元合金相图，当Li质量分数低于5.7%时为α单相；高于11.2%时，则全部转变为β相；而处于5.7%~11.2%时，合金为α+β双相基体[3−4]。双相镁锂合金中硬质相α-Mg与软质相β-Li的协调作用，使其具有优异的冷成形性[5]，兼顾了合金的强度和塑性，是目前研究学者的关注点。
为了进一步提高材料的力学性能，研究人员采取添加合金元素[6]、轧制[7]、等通道转角挤压（ECAP）[8]、热处理等手段进行。其中，热处理工艺一般不改变工件的形状和整体的化学成分或改变工件表面的化学成分而且具有高效、低成本等特点，使金属工件达到改善力学性能、物理性能和化学性能的目的。常见的热处理工艺有均匀化退火、淬火和固溶时效以及混合热处理等。其中均匀化退火可以提高合金组织成分的均匀性，但退火温度对镁锂合金的影响至关重要，温度低均匀化时间需要延长并且效果不好，而温度过高凝固时产生的非平衡凝聚引起组织过烧，合金氧化严重，并且晶粒长大影响性能，因此选择合适的热处理温度非常重要[2]。对此，研究人员对双相镁锂合金的退火热处理进行了大量研究。吴洪超等[9]对双相Mg?8Li?4Al?3Zn?La进行400 °C退火热处理后，拉长相变为等轴状，强化相MgAlLi2转变为AlLi相，导致强度、延伸率略微下降。Guo等[10]对双相Mg?7.8Li?0.8Zn进行150~350 °C退火热处理，出现了α/β相转变，并且α相的细化和球化有助于提高合金延展性。Tang等[11]对双相轧制态LAZ832?0.2Y镁锂合金进行200~300 °C退火热处理，在250~300 °C时可以看到明显的晶粒长大，而且极限抗拉强度从263.3下降到246 MPa，延伸率从9.3%提高到13.2%。Pahlavani等[12]对双相LZ71镁锂合金薄板进行（0、250和300 °C）退火处理，并通过响应面优化算法得出在350 °C时镁锂合金薄板在各个方向上具有最佳的静态性能。因此探究合适的退火温度对于双相镁锂合金的使用具有重要意义。
本文对双相LA103Z镁锂合金进行不同温度退火热处理，通过定量分析不同温度对合金中α相大小及形状、β相晶粒尺寸和α/β相占比的变化，定性分析不同温度退火热处理对LA103Z镁锂合金的影响，为后续的加工处理提供了有价值的参考。
1. 实验材料和方法
实验采用的材料为西安四方超轻材料有限公司生产的LA103Z镁锂合金锻料棒材，化学成分如表1所示。热处理温度T分别选择150、200和250 °C，并保温60 min后，随炉冷却后取出样品。对试样进行抛光至表面呈镜面，使用邻硝基苯酚1.5 g+乙酸0.5 ml+无水乙醇10 ml+蒸馏水1 ml侵蚀并观察显微组织，并使用Image-Pro Plus进行统计。
2. 结果分析与讨论
2.1 平均晶粒尺寸
LA103Z镁锂合金棒材的微观分析如图1所示。从图1（a）可以看出该合金中深色晶体结构占大多数，白色部分占比较小；局部放大图图1（b）显示白色部分为富镁的α相，深色的部分为富锂的β相，且β相中的晶粒呈等轴状，但晶粒尺寸分布不均。根据图1（c）统计图可知，镁锂合金材料的β相晶粒尺寸范围为4~15 µm，其中有30%左右的晶粒尺寸在8~9 µm，晶粒尺寸分布跨度大。
不同温度热处理的微观组织如图2所示。根据图2（a）和2（b）显示，150 °C热处理后，平均晶粒尺寸（Average grain size, AGS）增大了1.41 µm，大部分晶粒尺寸在8~12 µm，分布开始集中。当200 °C热处理时，由图2（c）和2（d）看出平均晶粒尺寸变化较小（0.99 µm）而晶粒尺寸集中度更高。但250 °C热处理时，约有20%的晶粒尺寸分布在13~18 µm，β相晶粒开始粗化，图2（e）和2（f）所示。不同温度热处理的晶粒尺寸变化如图3所示，可以看出平均晶粒尺寸随温度的升高有增大的趋势，但晶粒得到均匀化。而在250 °C时，β相晶粒尺寸有显著增加的趋势，这与热作用释放加工时储存的变形量有关[13]。Tang[11]等也在对双相LA832-0.2Y镁锂合金退火热处理中发现在250~300 °C时晶粒尺寸出现了粗大现象并发现存在晶粒异常生长，说明这可能是由于一定数量的具有特殊取向的晶粒优先生长，然后逐渐吞噬相邻细晶粒。根据Hall?Petch效应，合金晶粒尺寸越大，合金屈服强度越低，故热处理温度选择200 °C时，LA103Z镁锂合金的综合强度好。
2.2 α相变化
图2（a）、2（c）和2（e）显示α相在微观组织图中呈现长条状。针对α相在不同温度的热处理后的变化，本文采用α相的平均面积和离心率e（式（1））来分别定量分析α相的面积和形状变化。
式中，a为α相的长轴，b为α相的短轴。
α相面积变化统计结果如图4（a）所示，在经过不同温度热处理后，α相平均面积发生了不同程度长大。其中在200 °C时，α相平均面积变化程度最大，由223.3 µm2增长到470.2 µm2，在150和250 °C时也增加了一半以上的面积。因为热效应的影响，合金发生再结晶，α相发生了融合和长大。随着热处理温度升高，α相会发生相应的长大。但在250 °C时，α相平均面积出现小于其他温度的情况（图4（a）），同样在图2（e）中看到许多长约50 µm的α相。这是因为随着温度升高，α相边缘会出现缺口状，会导致较长的α相发生“熔断”，导致α相面积减少。中南大学刘强等[14]在对Mg?8Li?3Al?1Y进行300和360 °C高温退火热处理时，出现了明显的熔断现象，在较粗的α相边缘有“竹节状”组织，这与本文推导温度升高会导致α相发生熔断的结论是一致的。
α相形状变化统计如图4（b）所示，α相在150和200 °C的离心率变大，表明合金α相在温度不超过200 °C时，因为热效应而发生长大，但并未或者极少发生球化效应，这也导致α相平均面积在热处理后面积增加相对应。而在温度为250 °C时发现离心率e有下降的趋势，这也与α相“熔断”现象有关。所以如果温度继续升高，α相球化现象会更加明显。刘斌等[15]在200和250 °C热处理Mg?9Li?Zn后α相有增加的趋势，而且在保温一定时间后长条状α相会有逐渐球化的趋势。
2.3 α/β相转变
根据镁锂合金的二元平衡相图可以看出，随着温度升高，镁锂合金中的镁元素在β相中的溶解度降低，α相不断从β相基体中析出。El-Salam等[16]研究发现Li在245 °C时开始从基体向表面进行扩散，当温度达到450 °C时，Li会在基体表面烧毁。而且因为Li的晶界融化和晶界偏析问题，一些镁锂合金的均质化退火热处理不能使用较高的退火温度[17]。而使用较低的热处理温度会影响其他合金元素扩散，降低均质化质量并导致均质化时间过长。因此，本文通过不同温度热处理过程中α/β相转变情况来分析温度对相转变的影响。图5统计不同温度下的α相占比分析相转变情况，可以看出在热处理后α相占比有所增长，且在250 °C时占比达到最大。这是由于温度升高出现α相从β相基体中析出和再结晶现象，α相占比有所上升，而在250 °C时，由于温度继续升高有更多的再结晶和脱锂现象促使α/β相转变，导致α相占比增多。Chiang等[18]和Leu等[19]对Mg?11Li?X合金高温处理工艺的研究，发现α相和第二相粒子会从β相基体中析出，导致α相增多。Peng等[20]在进行均匀化退火处理Mg?8Li?3Al?0.4Y合金时发现在400 °C保温4 h后，脱锂导致α相析出的现象使α/β相转变更加剧烈，降低了合金的塑性，影响了合金的整体性能。而LA103Z镁锂合金热处理温度在250 °C以上时，会发生脱锂现象导致双向镁锂合金的性能发生下降，降低材料塑性；热处理温度在200 °C时，α相平均面积增多，而且占比增多，但“脱锂”现象不明显，因而此时LA103Z镁锂合金的综合性能好。
3. 结束语
LA103Z镁锂合金在经过不同温度热处理后，合金中发生了α/β相转变以及β相晶粒尺寸的变化，具体结论如下：
（1）不同温度热处理后α相和β相发生再结晶，其中α相面积在热处理后先增大后因“熔断”现象变小，并且在250 °C时出现球化现象；β相晶粒随热处理温度升高晶粒尺寸逐渐均匀并略微长大，而在250 °C时，β相晶粒出现粗大现象。
（2）镁锂合金在热处理后，发生了α/β相转变，α相占比有逐渐增加的趋势。在250 °C时由于更强的热作用以及出现“脱锂”现象，α相占比增长较快，强度增加，但塑性降低。
（3）200 °C热处理后，β相晶粒均匀化基本完成且无晶粒粗大现象，α相平均面积大，占比较大且并未出现脱锂现象，此时LA103Z镁锂合金的综合性能最佳。
