浙江国检检测

首页 检测百科

分享:热循环对9Ni钢接头粗晶热影响区显微组织和低温韧性的影响

2022-01-12 13:01:53 

杨秀芝1,2,张李超2,李 轩3,华文林1,杨春杰1,董春法1,肖新华1

(1.湖北理工学院机电学院,黄石 435003;2.华中科技大学材料科学与工程学院,

材料成形及模具技术国家重点实验室,武汉 430074;3.武汉纺织大学机械学院,武汉 430073)

摘 要:采用 GleebleG3500型热模拟试验机在t8/5(800 ℃到500 ℃冷却时间)分别为6,10,30,60,100s下制备了9Ni钢接头粗晶热影响区(CGHAZ)试样,并对试样进行了低温冲击试验,研究了t8/5对CGHAZ显微组织和低温韧性的影响.结果表明:CGHAZ的显微组织主要由板条马氏体组成,当t8/5为30s时,显微组织中出现粒状贝氏体,且其数量随t8/5的延长而增多;随着t8/5的延长,CGHAZ中马氏体板条束尺寸先略有增大后减小,韧脆转变温度先升高后降低;不同t8/5 下CGHAZ在-100,-125 ℃的冲击功都高于200J,随着冲击温度的下降,冲击断口均由韧窝形貌

向准解理形貌转变.

关键词:9Ni钢;低温韧性;焊接;热循环;粗晶热影响区

中图分类号:TG142.33 文献标志码:A 文章编号:1000G3738(2018)08G0078G05

0 引 言

9Ni钢因在-162 ℃下仍然具有较高的强度和良好的韧性而被用于制造液化天然气储罐[1].热机械控制工艺(TMCP)是现代化钢板生产的重要工艺,该工艺将控制轧制和控制冷却相结合以提高和控制板材的性能;两相区二次淬火(QLT),即淬火+两相区淬火+回火,是改善钢材性能的一种热处理工艺.采用这两种工艺可使9Ni钢具有良好的韧性.此外,9Ni钢中原奥氏体晶粒内部形成的板条马氏体 可 以 分 割 成 若 干 板 条 束 (Packet)结 构,Packet结构可进一步细分成板条(Block,由相似取向的板条组成)结构;这两种结构被认为是马氏体钢强度和韧性的有效控制单元[2G10].

9Ni钢的焊接性能较差,其焊接接头热影响区存在局部低温脆化区,在使用过程中易发生开裂,导致断裂等严重事故.为保证9Ni钢储罐的安全性,从20世纪70年代以来,国内外学者对9Ni钢焊接接头的组 织 与 性 能 进 行 了 大 量 研 究.研 究 发 现:9Ni钢焊接接头粗晶热影响区的显微组织主要包括马氏体和贝氏体,其中贝氏体是上贝氏体和粒状贝氏体的混合组织;9Ni钢的碳当量越高,其焊接接头粗晶热影响区的软化程度越高[1G8,11G12].目前,对 9Ni 钢 焊 接 接 头 粗 晶 热 影 响 区(CGHAZ)低 温 韧 性 变 差 的 原 因 已 进 行 了 一 些 研究,但还不够细致;对于焊接热循环对 CGHAZ 性能的影响,以及与韧脆转变温度和显微组织之间关系的 研 究 还 不 够 深 入.为 此,作 者 使 用 GleebleG3500型热模拟试验机模拟制备了9Ni钢焊接接头CGHAZ试样,研究了800℃至500℃冷却时间t8/5对 CGHAZ显微组织和低温韧性的影响,为9Ni钢焊接接头的质量控制提供参考.

1 试样制备与试验方法

试验材料为舞阳钢铁有限公司提供的9Ni钢板,采用超纯净技术冶炼,TMCP工艺轧制,QLT工艺热处理.该钢板厚20mm,化学成分如表1所示;显微组织为板条马氏体和少量粒状贝氏体,如图1所示.



在试验钢板上垂直于轧制方向加工出尺寸为10.5mm×10.5mm×80mm 的试样,采用 GleebleG3500型热模拟试验机模拟得到不同焊接热循环下的粗晶热影响区(CGHAZ)试样,焊接热循环曲线如图2所 示,5 种 焊 接 热 循 环 下 的 加 热 速 率 均 为500 ℃??s-1,峰 值 温 度 为 1300 ℃,t8/5 分 别 为 6,10,30,60,100s.用体积分数为4%的硝酸酒精溶液腐蚀试样,在SG3000N 型超景深光学显微镜下观察显微组织;采用ImageGProPlus图像处理软件统计分析原奥氏体晶粒和Packet结构的尺寸.使用JSMG6010型扫描电镜附带的 Libra200型电子背向散射衍射仪(EBSD)测量 Block结构的宽度.将热模拟得到的 CGHAZ 试样加工成尺寸为10.5mm×10.5mm×55mm 的夏比冲击试样,开V 型缺口,V 型缺口尖端与热电偶焊点位于同一横截面上,使用JBG300W 型微机控制半自动冲击试验

机分别在-100,-125,-150,-170,-196 ℃进行夏比冲击试验,测3个试样取平均值.


2 试验结果与讨论

2.1 显微组织

图3中 PAGB为原奥氏体晶界,GB 为粒状贝氏体.由图3可知:当t8/5分别为6,10s时,模拟得到 CGHAZ的显微组织主要为板条马氏体,且t8/5为10s时的马氏体尺寸较大;当t8/5为30s时,显微组织中出现了粒状贝氏体,其数量随t8/5 的延长而增多,板条马氏体的尺寸减小,当t8/5为100s时,粒状贝氏体的数量最多.粒状贝氏体的出现使得后续马氏体转变时的空间减小,从而细化了马氏体组织.

在图4和图5中,带三角形标记的线代表取向差 不小于15°的大角度晶界,带圆圈标记的线代表取向差小于15°的小角度晶界.对于9Ni钢焊接热影响区中的板条马氏体及其内部结构而言,图4和图5中取向差不小于15°的晶界可以完全勾勒出所有形态学上的大角度晶界.由不同颜色表示的不同取向结构界面之间呈大角度取向,如原奥氏体晶界.在同一奥氏体晶粒内部,Packet的界面由带标记的线表示,而 Packet内部的黑线为 Block界面.由图4和图5可以看出:CGHAZ中主要存在两种界面,一种是取向差小于10°的小角度晶界,另一种是取向差集中在60°左右的大角度晶界,与他人的研究结果[11]一致;当t8/5从6s延长到100s时,小角度晶界的数量没有发生明显变化,大角度晶界的数量增多,这表明有效晶粒发生了细化.

由表2可知,当t8/5从6s延长到100s时,模拟得到CGHAZ中原奥氏体晶粒的尺寸增大,而Packet尺寸先略 有 增 大 后 减 小,Block 宽 度 变 化 不 明 显.结合图3分析可知,虽然随着t8/5的延长,原奥氏体晶粒尺寸增大,但是粒状贝氏体的出现及数量的增多减小了马氏体形成的空间,导致Packet尺寸减小.

2.2 冲击性能

由图6 可知:不同t8/5 下模拟得到的 CGHAZ试样在-100,-125 ℃下的冲击功均高于200J,在这两个温度下的冲击韧性较佳;在相同t8/5 下模拟得到的 CGHAZ 试样的冲击功随冲击温度的降低而减小,当冲击温度从-100 ℃ 降低到-196 ℃时,在t8/5为10s下模拟得到的 CGHAZ试样冲击功的下降幅度最大,约下降了89.2%,而当t8/5为100s时的下降幅度最小,仅下降了71.2%.




韧窝,且在t8/5为100s下的韧窝尺寸较大,试样的韧性较差;当冲击温度分别为-170,-196 ℃时,在t8/5为6s下模拟得到的 CGHAZ 试样的冲击断口分别呈准解理、解理断裂特征,而t8/5 为100s下的呈韧窝、准解理断裂特征.可见随着冲击温度的降低,t8/5为100s时 CGHAZ的冲击韧性下降的幅度小于t8/5为6s时的,与由冲击功得到的结论相符.在t8/5分别为 6,10,30,60,100s下模拟得到CGHAZ的韧脆转变温度分别为110,118,104,86,78K.当冷却时间较长时,CGHAZ的韧脆转变温度较低,在较低温度(-170,-196℃)下的韧性增强.对韧脆转变温度和 Packet尺寸进行线性拟合,拟合结果如图8所示,图中dp 为 Packet尺寸.由图8可以看出,CGHAZ的韧脆转变温度与d-1/2p 之间存在很好的线性关系,随着 Packet尺寸的减小,韧脆转变温度降低.由此可见,Packet结构是控制

9Ni钢焊接接头粗晶热影响区低温韧性的有效组织单元.


3 结 论

(1)模拟得到的9Ni钢焊接接头 CGHAZ的显微组织主要由板条马氏体组成,当t8/5为30s时,显微组织中出现了粒状贝氏体,其数量随t8/5 的延长而增多,马氏体尺寸减小;随着t8/5的延长,CGHAZ中大角度晶界的数量增多,Packet尺寸先略有增大后减小.

(2)随着t8/5的增大,CGHAZ的韧脆转变温度先升高后降低,冲击功随温度降低而下降的趋势变缓;不同t8/5下 CGHAZ试样在-100 ℃和-125 ℃的冲击功都高于200J,低温韧性较佳;随着冲击温度的下降,CGHAZ试样的冲击断口均由韧窝形貌向准解理形貌转变.


(文章来源:材料与测试网-机械工程材料>2018年>8期> pp.78